针对电动葫芦的主要噪声源 , 对如何降噪提出如下意见。
       1、 尽可能选用极数多的电机选用多极数电机 , 可同时降低齿轮噪声与电机噪声 , 对电动葫芦降噪是有利的。 但是 , 由于诸多因素的限制以及设计上的某些要求 , 这种选择往往无法实现。
       2、 对高速级齿轮加工精度的要求技术条件规定 , 电动葫芦起升机构减速器的 齿 轮 精 度 应 不 低 于 GB1 0095 中 的 8 - 8- 7级〔 2 〕。 实践证明 , 为了保证噪声达标 , 这一要求是合理的 , 应该达到。 然而 , 按照目前多数同行业厂的齿轮加工工艺去加工 , 齿轮精度很难达到规定要求。 至于如何解决这种硬齿面齿轮的加工工艺问题 , 是行业厂另一攻关课题 , 非本文范畴 , 不予讨论。应该指出 , 齿轮加工精度对于少极数 (高转速 )电机的电动葫芦噪声影响更大 , 更敏感。
      3、 提高高速级齿轮的轮齿刚度提高轮齿刚度 , 可减小其弹性变形 , 减小齿轮啮合冲击力 , 是电动葫芦降噪的有效措施。而加大齿轮模数 , 能显著增强轮齿刚度 , 简单可行。对于 CD I 1 0型电动葫芦 , 曾采用加工精度合格的齿轮进行试验 , 噪声虽有所降低 , 但不够明显 , 因此转向提高轮齿刚度的试验。 在中心距不变、传动比基本上不变的前提下 , 起升减速器高速级 齿轮的法向模 数由原设计的 mn = 2 . 5改为 mn = 3 。第一步的对比试验在同一台电动葫芦上进行 , 仅仅更换高速级传动的一对齿轮 , 进行噪声测试对比 , 在额定载荷下距电动葫芦 1m 处测得: mn = 2 . 5时的平均噪声为 9 2 d B( A ) , mn = 3时的平均噪声为 84 . 5d B( A) , 降低了 7. 5d B 。第二步是批量试验 , 在齿轮加工工艺相同 ,配套件一致的条件下 , 制造了高速级齿轮模数mn= 2 . 5 及 mn= 3的电动葫芦各数十台 , 每台测出额定载荷时的噪声值 , 计算出总平均噪声 ,列于表 2 。从表 2 看 , 加大高速级齿轮模数对降噪效果显著 , 但由于齿轮加工精度不够理想 , 试验末达到预期目标 , 如果齿轮加工精度全面达到设计要求 , 相信成批生产使噪声进一步降至 8 5 d B( A ) 以内有可能实现。类似试验在配 2 极电机的 H2型电动葫芦也进行过 , 高速级齿轮模数由 mn = 1. 25 改为mn = 1 . 5后 , 平均噪声降低约 2 d B 。然而 , 不能由此得出结论: 电动葫芦高速级齿轮都必须加大模数 , 因为: ①模数加大则齿轮加工误差大 , 啮合冲击加大 ; ②模数加大则齿数减小 (中心距不变 ) , 啮合系数相应减小 , 传动平稳性降低 , 对降噪不利 ( 从表 2看本例的啮合系数降低甚小 , 对降噪影响不大 ) ; ③还有一些制约因素属齿轮的专门知识 , 设计人员是应该懂得的 , 本文不予讨论。
      4、 对电机的要求虽然电机不是电动葫芦的主要噪声源 , 但也不应忽视。 电机降噪是另一类专门技术 , 非本文范围。 这里仅提出电机噪声级应比电动葫芦总噪声级低 5d B以上 , 这是起码的要求 , 实践证明 , 不难实现。噪声问题 , 牵涉的因素很多 , 比较复杂 , 所进行的试验还是初步的 , 以上意见可能较为肤浅 , 仅供参考 , 希望能引起进一步试验研究与讨论。